Взаимодействия индуцированных вихревых структур и их влияние на интенсификацию процессов тепломассообменаНИР

Interactions of induced vortex structures and their influence on the heat and mass transfer enhancement

Источник финансирования НИР

грант РФФИ

Этапы НИР

# Сроки Название
1 16 января 2018 г.-31 декабря 2018 г. Взаимодействия индуцированных вихревых структур и их влияние на интенсификацию процессов тепломассообмена
Результаты этапа: Экспериментально получены характеристики поля течения в канале в следе за цилиндром. Исследования проводились с использованием однокомпонентного термоанемометра и трубки Пито-Прандтля с координатными устройствами. В результате экспериментов определены профили осредненной скорости U, пульсаций скорости u’ (сумма продольной и нормальной (вдоль высоты канала) составляющих), относительной пульсационной скорости u'/u, а также спектральные характеристики течения в каждой исследуемой точке. Экспериментально определены коэффициенты теплоотдачи и сопротивления гладкой и облуненных поверхностей, расположенных в следе за цилиндром. В экспериментах рассматривалась различная геометрия облуненных поверхностей: коридорная компоновка сферических и шахматные компоновки сферических и овальных лунок. Измерения сопротивления при меньших расстояниях от цилиндра не проводились в связи со значительным градиентом давления на данном участке, наличие которого существенно снижает точность измерения коэффициентов сопротивления взвешиванием. Показано, что теплогидравлическая эффективность RAF исследуемых поверхностейсущественно зависитот положения цилиндра. Максимальные значения RAF=3.6-7.75 (в зависимости от поверхности) соответствуют минимальным величинам коэффициента сопротивления.
2 1 января 2019 г.-31 декабря 2019 г. Взаимодействия индуцированных вихревых структур и их влияние на интенсификацию процессов тепломассообмена
Результаты этапа: Исследованы коэффициенты сопротивления и теплоотдачи гладкой и облуненной поверхностей, расположенных в щелевом канале в следе за цилиндром. Цилиндр располагался на оси канала. Рассматривались различные диаметры цилиндра в диапазоне 2.75-8.0 мм. При проведении экспериментальных исследований коэффициенты сопротивления (осредненные по длине плавающих элементов) определялись прямым взвешиванием моделей на однокомпонентных тензометрических весах. Коэффициенты теплоотдачи определялись методом нестационарного теплообмена с использование ИК-камеры. Сферические лунки (диаметр пятна 7.75 мм, глубина 1мм) располагались в шахматной компоновке с шагами 8 мм в продольном и 9 мм в поперечном направлениях. Скорость набегающего потока менялась в диапазоне 10-80 м/с, число Рейнольдса, определенное по диаметру цилиндра - в диапазоне 2000-40000. Значения коэффициентов сопротивления, отнесенные к значениям на гладкой стенке в невозмущенном потоке, изменялись в диапазоне 0.8-1.4 для гладкой поверхности в зависимости от диаметра цилиндра. Вплоть до диаметра 5.66 мм относительный коэффициент сопротивления увеличивается до значения 1.4. Далее коэффициенты сопротивления начинают снижаться до значений 0.81 при диаметре цилиндра 8 мм. Значения коэффициентов сопротивления для облуненной поверности были на 10% выше. Локальные значения интенсификации теплообмена изменялись в диапазоне 0.95-1.65 для гладкой поверхности и в диапазоне 0.6-3.2 для облуненной.
3 1 января 2020 г.-31 декабря 2020 г. Взаимодействия индуцированных вихревых структур и их влияние на интенсификацию процессов тепломассообмена
Результаты этапа: Экспериментальные исследования проводились на малой дозвуковой аэ-родинамической трубе [3,4]. Щелевой рабочий канал имел размеры: длина 1080 мм, высота 30мм и ширина 300 мм. Для исследования коэффициентов теплоотдачи нижняя стенка канала выполнена нагреваемой. На оси канала поперек потока (параллельно нижней стенке) устанавливался круговой ци-линдр, задняя кромка которого располагалась на расстоянии 700 мм от начала канала. Исследовались следующие диаметры цилиндра: 2.75, 3.2, 4.2, 5.8, 7.4 и 8 мм. Скорость набегающего потока для всех конфигураций канала составляла 50 м/с. Во время экспериментов регистрировались:  профили осредненной и пульсационной компонент скорости (в сечениях 1-10 мм с шагом в 1 мм, в сечениях 20-100 мм с шагом в 10 мм и в сечении 120 мм от задней кромки цилиндров) с помощью однокомпонентного термо-анемометра;  Суммарное усилие, вызванное касательным напряжением на участке 0-120 мм от задней кромки цилиндров с помощью плавающего элемента.  темп охлаждения гладкой поверхности (на участке 0-120 мм от задней стенки) с помощью ИК-камеры;  профили статического давления на нижней стенке канала на участке 45…145 мм (с шагом 10 мм) от задней кромки цилиндров. Коэффициент трения определялся двумя способами – по измеренному профилю скорости на логарифмическом участке пограничного слоя, и взве-шиванием модели на плавающем элементе. В первом случае определяется локальный коэффициент трения, во втором осредненный по длине пла-вающего элемента (на участке 0…120 мм). Для определения коэффициента теплоотдачи применялся метод нестационарного теплообмена. Получены следующие результаты:  универсальный логарифмической профиль скорости сохраняется в рас-сматриваемом диапазоне параметров течения и геометрий канала. Осред-ненные коэффициенты трения, определенные по профилю скорости и с по-мощью плавающего элемента совпадают;  коэффициенты трения и теплоотдачи в следе за цилиндром (на участке 3-120 мм от задней кромки) всегда выше, чем в канале без цилиндра и растут с увеличением диаметра цилиндра. Формпараметр пограничного слоя при этом всегда ниже формпараметра невозмущенного пограничного слоя.  осредненные на участке 0-120 мм коэффициенты трения всегда выше, чем коэффициенты теплоотдачи.

Прикрепленные к НИР результаты

Для прикрепления результата сначала выберете тип результата (статьи, книги, ...). После чего введите несколько символов в поле поиска прикрепляемого результата, затем выберете один из предложенных и нажмите кнопку "Добавить".